Solderability IEC60068-2-20 YN100-48S15-PEC の 100W DC-DC のコンバーター 15 の電圧

DC-DC のコンバーター 100W の出力 12V YN100-48S15-PEC

主要特点

出力電力: 100W

広い入力範囲: 36-72Vdc

高い変換効率: 92% まで

±0.5% へのライン規則

±0.5% への負荷規則

固定動作周波数

分離の電圧: 1500V

（オン/オフ）制御を可能にして下さい

積み過ぎの保護を出力して下さい

しゃっくりモード短絡の保護

過熱保護

入力不足電圧閉鎖

出力電圧トリム: ±5%

パッケージ: 内部に閉じ込められる

四分の一煉瓦: 2.30×1.48×0.48in

58.5×37.6×12.3mm

プロダクト概観

これらの DC-DC のコンバーター モジュールの使用高度力

提供するために処理、制御および実装技術

性能、柔軟性、信頼性および費用有効性

成長した力の部品の。 高周波活動的なクランプ

切換えは低雑音を高い発電密度に与えます

高性能。

1. 電気特徴

電気特徴は入力電圧、出力負荷および支承板の温度の完全な動作範囲に、他に特に規定がなければ適用します。 すべての温度は支承板の中心で実用温度を示します。 Ta=25oC のすべてのデータ テストは特別な定義を除外します。

1.1 絶対最高評価

1.2 特徴を入れて下さい

1.3 出力特性

1.4 動的応答の特徴

1.5 機能特性

1.6 分離の特徴

2. 一般特性

3. 環境の特徴

4. 標準の承諾

5. 資格の指定

6. 典型的な波およびカーブ

図 1: わずかな出力電圧の効率対 25°C.の最低、体言および最高の入力電圧のための負荷流れ。

図 2: わずかな出力電圧そして 60% の評価される力の効率対 25°C、40°C および 55°C （わずかな Vin）の周囲の空気の温度のための気流率。

図 3: わずかな出力電圧の電力損失対 25°C.の最低、体言および最高の入力電圧のための負荷流れ。

図 4: わずかな出力電圧そして 60% の評価される力の電力損失対 25°C、40°C および 55°C の周囲の空気の温度のための気流率（入力電圧を軽減する）。

図 5: 最高の出力電力軽減のカーブ対 0 LFM から 1 をピンで止めるためにピン 3 から流れる空気との 400 LFM の気流率のための周囲の空気の温度（入力電圧を軽減します）。

図 6: 200 LFM の率で流れる 25°C 空気が付いている満載の流れ（100W）のコンバーターの熱プロット。 空気はピン 3 からコンバーターを渡って 1 をピンで止めるために流れま（入力電圧を軽減します）。

図 7: 最大出力のパワー軽減のカーブ対 0 LFM から入力から出力（わずかな入力電圧）に流れる空気との 400 LFM の気流率のための周囲の空気の温度。

図 8: 200 LFM の率で流れる 25°C 空気が付いている満載の流れ（100W）のコンバーターの熱プロット。 空気は入力から出力（わずかな入力電圧）にコンバーターを渡って流れています。

図 9: 満載のトランジェント回転（抵抗負荷） （20 ms/div）。前応用入力電圧。 CH 1: Vout （5V/div）。CH 2: オン/オフ入力（2V/div）

図 10: 満載の操業停止の落下時間（20 ms/div）。 CH 1: Vout （5V/div）。CH 2: オン/オフ入力（2V/div）。

図 11: 負荷流れ（（最高） Iout ののステップ変更への出力電圧応答 50%-75%-50%; dI/dt = 0.1A/μs）。 負荷帽子: 10μF、100 つの mΩ ESR のタンタル コンデンサーおよび 1μF 陶磁器のコンデンサー。 CH 1: Vout （200mV/div）。

図 12: 負荷流れ（（最高） Iout ののステップ変更への出力電圧応答 50%-75%-50%: dI/dt = 2.5A/μs）。 負荷帽子: 470μF、30 の mΩ ESR のタンタル コンデンサーおよび 1μF 陶磁器の帽子。 CH 1: Vout （200mV/div）。

図 13: わずかな入力電圧および定格負荷の流れ（50mV/div）の出力電圧さざ波。 負荷キャパシタンス: 1μF 陶磁器のコンデンサーおよび 10μF タンタル コンデンサー。 帯域幅: 20 の MHz。

7. 機能指定

7.1 （オン/オフ）制御（Pin 2）を可能にして下さい

可能にピンは力モジュールが電子的に不規則に転換するようにします。 可能に（オン/オフ）機能は電池を節約するために、脈打った力の適用または配列する力のために有用です。 可能にピンは- Vin に参照されます。 それは内部的に抜かれます、従って外的な電圧源は要求されません。 開いたコレクター（または下水管を開けて下さい）スイッチは可能にピンの制御のために推薦されます。 可能にピンを使用した場合、参照が実際にであること-ろ過する EMI に先んじるまたは遠隔に単位からの Vin ピンを、ない確かめて下さい。 光学的に制御信号をつなぎ、モジュールの opto カプラーを直接取付けることはのこれらの問題避けます。 可能にピンが使用されなければ、浮遊を（肯定的な論理）残っているまたは Vin -ピン（負論理）に接続することができます。A の細部をオン/オフ ピンを運転するための 5 つの可能な回路計算して下さい。 図 B は内部オン/オフ回路部品の詳しい一見です。

A を計算して下さい: オン/オフ ピンを運転するためのさまざまな回路。

図 B: 内部オン/オフ ピン回路部品。

7.2 遠隔測定（ピン 7 および 5）

遠隔測定はコンバーターが負荷の時点で出力電圧を直接感じるようにし、こうして自動的に負荷コンダクターの配分及び接触の損失（C）図を償います。 +Sense と示される各出力ターミナルのための 1 つの感覚の鉛が-感覚あり。 これらの鉛は負荷鉛と比較される流れを非常に低く運びます。 内部的には抵抗器は感覚ターミナルと出力ターミナルの間で接続されます。 遠隔感覚が使用されなければ、感覚はそれぞれの出力にショートする必要性を導きます導きます（図 D）。

心配は出力関係をするとき取られなければなりません。 出力ターミナルが読出し線の前に切れば、満載の流れは読出し線の下で流れ、内部感知の抵抗器を傷つけます。 出力関係前にコンバーターに常に動力を与えることを忘れないでいて下さい。 ライン低下のための最高の補償の電圧は 0.5V まであります。

図 C: 遠隔の感覚結合。

図 D: 遠隔感覚は使用されません。

7.3 電圧トリム（Pin 6）

出力電圧は外的な抵抗器によって上下に調節することができます。 利用できる肯定的なトリムの論理および否定的なトリムの論理があります。 肯定的な論理のために、出力電圧は外的なトリミングの抵抗器がトリムと +Vout/+Sense ピンの間で接続される場合増加します。 出力電圧は外的なトリミングの抵抗器がトリムの間で接続される場合- Vout/感覚ピンを減らし。 また複数の回転 20KΩトリムの鍋が出力電圧を上下に調節するのに使用することができます（図 E 及び F）。

図 E: 肯定的なトリムの論理。

図 F: トリムの鍋の関係。

7.4 記憶保護機構

·入力不足電圧閉鎖: コンバーターは入力電圧が余りに低いとき消えるように設計され、避けます入力システム不安定問題を、閉鎖回路部品です DC ヒステリシスを用いるコンパレーター助けます。 入力電圧は上がっているとき、コンバーターがつく前に電圧境界価値回転の典型的のなりません（指定のページにリストされている）超過しなければ。 コンバーターがついていれば、入力電圧は典型的な回転電圧境界価値の下でコンバーターが消える前に下らなければなりません。

·出力電流の限界: 最高の現在の限界は出力電圧低下として一定している残ります。 但し指定出力 DC の現在限界の操業停止の電圧、短絡の状態が取除かれるまでしゃっくりモード不明確な短絡の保護州へのコンバーターの下で電圧低下を出力するために、一度出力を渡って短いののインピーダンスは作るには十分に小さいです。 これはコンバーターまたは負荷板の余分な暖房を防ぎます。

·過熱操業停止: コンバーターの温度検出器はモジュールの平均温度を感じます。 熱操業停止回路は感じられた位置の温度が過熱操業停止の価値に達するときコンバーターをを離れて回すように設計されています。 それはコンバーターが時過熱操業停止再始動ヒステリシスの価値の量感じられた位置の落下の温度再度つくようにします。

8. 典型的な適用および設計考察

8.1 典型的な適用回路

図 G: 典型的な適用回路（永久に可能になる負論理の単位、）。

8.2 入力ろ過

DC-DC のコンバーターは、元来、行なわれ、放射された騒音の重要なレベルを発生させます。 行なわれた騒音は共通モードおよび差動モード騒音を含んでいました。 共通モード騒音は力モジュールの入力コンダクターとシャーシの地面間の有効な寄生キャパシタンスと直接関連しています。 差動モード騒音は入力コンダクターを渡ってあります。 力モジュールに EMI の抑制のレベルがあることを推薦します。 入力パワー ラインの行なわれた騒音は差動または共通モード騒音の流れとして起こることができます。 行なわれた放出のための必須の標準は EN55022 クラス A （FCC Part15）です。 （図 H）を見て下さい。

図 H: 入力ろ過。

9. 方法 9.1 出力されたさざ波をテストして下さい及び騒音テストは基本的な周波数のさざ波および高周波切換えの騒音スパイクで出力さざ波構成されます。 基本的な転換の頻度さざ波（か基本的なさざ波 1MHz 範囲に 100KHz に）あります; 高周波切換えの騒音スパイク（か切換えの騒音 50MHz 範囲に 10 の MHz に）あります。 切換えの騒音は 20 の MHz の帯域幅と普通騒音スパイクのためのすべての重要な倍音を含むために指定されます。 出力さざ波および騒音を測定する簡単な方法は下記に示されているように周波数変換装置の出力ピンに対して直接、押されるオシロスコープの調査の先端および地面リングを使用することです。 これは出力ターミナルを渡る最も短く可能な関係をします。 オシロスコープの調査の地上クリップはさざ波および騒音測定で決して使用されるべきではないです。 地上クリップはアンテナおよび積み込みとしてしか放射された高周波エネルギー機能しませんが、測定に共通モード騒音をまたもたらします。 さざ波及び騒音測定のための標準的なテスト セットアップは図 I.で示されています。 測定が規模の調査の長い地上クリップによって関連付けられた騒音の積み込みを除去することができるように調査のソケット（Tektronix、P.N. 131.0258-00）は使用されます。

図 I: さざ波及び騒音標準のテストの平均。

10. 物理的な情報

10.1 機械輪郭

注:

1. ピン 4、8 は 0.060" （1.52mm） 0.085"の dia. （2.16mm） dia.のスタンドオフの肩です。

2. 他のピンはすべて 0.040" （1.02mm） 0.065"の dia. （1.65mm） dia.のスタンドオフの肩です。

3. 許容: x.xx ±0.02。 （x.x±0.5mm）

x.xxx ±0.010。 （x.xx±0.25mm）

10.2 Pin の指定